11输送带扣随输送带处在带式输送机上带时，串条在槽形托辊架的倾斜托辊与水平托辊轴线相交处（O点）总是受循环变化力矩作用串条在张紧的输送带中受力与输送带自身受力相同；以带式输送机平巷段机身某处槽形托辊架上某一段带载运行的输送带为例，描述串条随输送带在上带时所受的循环变化力矩。输送带及负载在槽形托辊架的倾斜托辊上应受带式输送机中心线方向的电机牵引力、输送带张紧拉力、输送带与托辊间的滚动摩擦力，托辊对输送带及负载的支持力N、输送带及负载的自身重力G沿带式输送机中心线方向的作用力不会对串条折断造成较大的影响；而支持力N沿水平方向的分力Nx，则会对串条产生力矩作用。因此，串条在作用点O点所受变化力矩M=GLtg 9sinVV――槽形托辊架槽角。

　　通常情况下，带式输送机在安装时，带式输送机机头卸载滚筒后、机尾改向滚筒前要安装2~3组过渡槽形托辊架，以保护输送带；鲁西煤矿地面2带式输送机在机头段装设了3组过渡槽形托辊架，槽角分别为30°、25°、20°在机尾段也装设了3组过渡槽形托辊架，槽角分别为20°、25°、30°；其普通槽形托辊架槽角为35°。

　　作用点O点受循环变化力矩分析。串条随输送带处在带式输送机上带某处时，O点一直受力矩M作用，且该力矩随槽形托辊架处在平巷段、斜巷段较均匀的变化。串条随输送带从机尾过渡槽形托辊架组进入带式输送机上带时，力矩M随V角逐渐增大而由0逐渐增大。串条随输送带从机头过渡槽形托辊架组转出带式输送机上带时，力矩M随V角逐渐减小而逐渐减小为0.这样串条随输送带转动一周，O点受循环变化力矩作用一次。因此，带式输送机长时间运行中，作用点O点就长时间受此循环变化力矩作用而出现机械疲劳，从而使串条被折断。

　　1.2带式输送机机头、机尾段过渡槽形托辊架没有依照设计安装带式输送机机头、机尾段没有依照设计安装过渡槽形托辊架，而是安装普通的槽形托辊架（槽角35°）。机头段卸载滚筒与机头第1组普通槽形托辊架之间没有过渡，串条随输送带经机头第1组普通槽形托辊架后，直接绕卸载滚筒转到下带。因此9角在短时间内由35°槽角变为0，力矩也相应在短时间内由M变为0.或机尾改向滚筒与机尾第1组普通槽形托辊架之间没有过渡，9角在短时间内由0变化到35°槽角，相应力矩由0变化为M.因此，串条在这2处就受到较为剧烈的变化力矩的冲击。

　　带式输送机机头、机尾段过渡槽形托辊架在安装过程中，受带式输送机现场条件限制，机头卸载滚筒轴心线到第1组过渡槽形托辊架的间距太短；或尾部改向滚筒轴心线到机尾第1组过渡槽形托辊架的间距太短；过渡槽形托辊架没能有效发挥其平缓过渡作用。通常情况，上述间距常取为正常槽形托辊架间距的1.0~1.4倍，以利于保护输送带。而以上情况，9角在相对较短的时间内，由20°槽角迅速变化为0，或由0迅速变化为20°槽角。因此，串条就受到较为剧烈的变化力矩的冲击。

　　鲁西煤矿地面2带式输送机，机头卸载滚筒轴心钱到第1组过渡槽形托辊架的间距在最初安装0寸，受现场条件限制仅为750投入使用后，发现其串条折断磨损得相当快，后及时将此间距调整为为1550mm即为正常槽形托辊架间距1200mm的1.29倍，串条使用情况才趋于正常。

　　1.3运输能力相当、机身较短的带式输送机其串条随输送带在单位时间内转过机头、机尾过渡槽形托辊架组的频率就高，受循环变化力矩作用的频率也高输送带转动一周，串条则相应在带式输送机机头、机身、机尾的槽形托辊架上受循环变化力矩一次；即该串条受循环变化力矩冲击的频率为92.5s/次。而同样运输能力的地面2带式输送机，其串条受循环变化力矩冲击的频率为133s/次；但地面2带式输送机带速较快，在相同运输能力下，其受Nx分力较小，相应所受力矩M较小（实际情况是，原煤从1带式输送机卸载后，经振动筛筛选分流，末煤流入2带式输送机）。所以，地面1带式输送机的串条在相对较快的频率、较大的循环变化力矩冲击下，使用的时间比地面2带式输送机要短，更易因机械疲劳而被折断。

　　实际的使用情况是，地面1、2带式输送机同一次检修更换的串条，1带式输送机的串条使用90 d左右开始出现折断现象，2带式输送机的串条则使用150~180d才开始出现折断现象。

　　（2）地面3带式输送机的串条受循环变化力矩冲击的频率为122s次，井下2带式输送机则为600 s次；地面3机在相对较大的运输能力条件下，所受循环变化力矩M总体上较井下2带式输送机大（地面3带式输送机为原煤仓给煤机给煤，负载较大、较均匀）。因此地面3带式输送机在较快频率和较大循环变化力矩的作用下，其串条就容易因机械疲劳而被折断。

　　实际的使用情况是，地面3带式输送机的串条在投入使用120d左右，开始出现折断现象；井下2带式输送机虽长度较地面3带式输送机要长许多，其串条却通常在使用240~270d才开始出现折断现象。

　　1.4不同型号的钢铰线串条，在直径相同的情况下，钢丝数量多，其抗循环变化力矩冲击的能力就相对较强鲁西煤矿实际使用的钢铰线串条主要有2种：一种为串条直径令8mm、长度800mm，有24根钢丝；另一种为串条直径令8mm、长度800mm，有7根钢丝。在实际的使用中，前一种串条使用情况要明显优于后一种。2种串条若同在地面1带式输送机上、同一次检修中投入使用，前一种串条使用90~ 120d开始出现折断，后一种串条在使用60d时就开始出现折断；另外，前一种串条在折断时多被折断为3段，后一种串条则会被折断为5段甚至更多，且其断开后，钢丝绳多已经破头、散乱。

　　2解决办法对于在较快频率、较大循环变化力矩作用下的钢较线串条，应加大对其使用过程中的巡检、维护力度，及时观察其使用状况，并做好记录。

　　带式输送机机头、机尾段的过渡槽形托辊架4月煤矿机械提升机制动力矩的测试方法探讨蒋玉强杨军晟2（1.中国矿业大学机电学院，江苏徐州221008；2.山西省朔州市平朔安家岭1号井工矿，山西朔州036800）现场实用性。而综合运用几种测试方法，可提高测试的准确程度。

　　前言提升机制动系统是保障提升机安全运行的关键环节，为了确保提升工作安全顺利地进行，《煤矿安全规程》要求制动装置必须给出一个恰当的制动力矩。因此，很多矿井采用二级制动或恒减速制动控制系统。而且人们对提升系统采取了多种保护措施，但由其制动系统引发的事故仍时有发生，其中制动器制动力矩不足是其主要原因之一，为真正做到提升机安全可靠地运行，必须做好制动力矩测定工作。

　　⑴贴闸油压狈赋法即通过开、贴闸油压来测定力矩f―闸瓦与制动盘之间的摩擦系数；Rz―制动盘平均摩擦半径，m；n A制动缸有效面积，m2.此方法计算出的制动力矩的准确程度取决于平均贴闸油压p和闸瓦与制动盘之间的摩擦系数f的准确性。

　　对于测量到的油压曲线和闸瓦位移曲线较为规则的闸，其开、贴闸油压的测定相对准确，如所示，而对于油压和闸瓦位移曲线不规则的闸，由于其闸瓦位移曲线在打开和闭合的阶段比较平滑，这种方法的测试误差相对较大，需要有丰富分析经验，组必须依照设计进行安装；根据实际需要可在带式输送机机头、机尾段依次装上20°、25°（自制）、30°（自制）组过渡槽形托辊架。

　　带式输送机机头卸载滚筒中心线到第1组过渡槽形托辊架的间距，尾部改向滚筒到机尾第1组过渡槽形托辊架的间距，必须依照设计，取为正常槽形托辊架间距的1.0~1.4倍。若带式输送机现场条件限制，卸载滚筒中心线到第1组过渡槽形托辊架的间距，尾部改向滚筒中心线到第1组过渡槽形托辊架的间距确实小于正常槽形托辊架间距，可考虑在带式输送机机头、机尾段安装30°25°20°、10°过渡槽形托辊架组。

　　丝较细、数量较多、耐磨损、剪切强度高的串条，或选用不锈钢铠装式串条。

　　3结语在带式运输机的实际使用过程中，熟悉带式输送机运行过程中输送带扣配用串条被折断的原因及相应的处理办法，能有效促进输送带运输机检修工作的顺利进行，及时消除因串条被折断造成的设备安全隐患，对保障带式输送机的安全稳定运行具有较大的现实意义。

　　师，现任山东省鲁西生建煤矿副矿长，曾在《煤矿机械》等专业杂志发表论文10余篇，电话：0537（4）钢较线串条直径一样的情况下，优先选用钢